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消防车的等效均布活荷载应根据消防车规格、楼板覆土层厚度等因素综合取值：
1、楼板的消防车等效均布活荷载数值可按2.2.1-1表取值
2 楼面次梁的消防车等效均布活荷载，应将楼板等效均布活荷载数值乘以 0.8 确定。
3 设置双向次梁的楼盖主梁，消防车等效均布活荷载应根据主梁所围成的“等代楼板”确定的等效均布活荷载，乘以折减系数 0.8 确定。
4 墙、柱的消防车等效均布活荷载，应先根据墙、柱所围成的“等代楼板”确定的等效均布活荷载，乘以折减系数 0.8 确定。
【说明】
1. 注意等效和均布的不可分割性，等效一定是等效成均布的活荷载，表 2. 2. 1-1 按300 kN 级消防车，以简支板模型跨中弯矩相等的原则等效。
2. 消防车对结构影响的关键是轮压（一般是后轴轮压），各级消防车对结构的等效均布活荷载可以按轮压大小进行简单换算。
3. 消防车的等效均布活荷载具有效应的一一对应性，理论上不同效应之间不可互用，《建筑结构荷载规范》 GB 50009 按简支板跨中弯矩相等的原则得出的等效均布活荷载，也只能应用于简支楼板的跨中弯矩计算，将其应用于楼板的所有效应计算，则属于结构设计中的简化和估算，而将楼板的等效均布活荷载应用于梁、柱等各类支承构件的所有效应计算，则是一种更大程度的近似，因此对消防车等效均布活荷载的取值应以概念设计为主，以考虑结构构件可能出现的最大内力。
4. 按《建筑结构荷载规范》 GB 50009 规定计算时，在同一消防车作用下，单向板的等效均布活荷载数值要小于同样跨度的双向板，而按表 2. 2.1-1 取值时可避免此类问题的出现。
5. 楼面次梁的等效均布活荷载，依据楼板的等效均布活荷载乘以折减系数后确定，为简化设计计算取统一折减系数为 0. 8 ，以图 2. 2. 1-1 为例，柱网 6m × 6m 的楼盖结构设十字次梁，消防车轮压直接作用在地下室顶板，次梁的等效均布活荷载按次梁所围成 3m× 3m 的楼板查表 2.2.1-1 确定为 3lkN/m2 ，再乘以折减系数为 0.8 ，即 31x0. 8 = 24. 8kN/m2
6. 设置双向次梁的楼盖主梁，其等效均布活荷载计算时，楼板的等效均布活荷载按楼面主梁所围成的“等代楼板”计算（注意不适用于设置单向次梁的楼盖），以图 2. 2. 1-1 为例，柱网 6m × 6m 的楼盖结构设十字次梁，消防车轮压直接作用在地下室顶板，对应于主梁等效均布活荷载计算时的“等代楼板”应为 6m × 6m ，相应的等效均布活荷载应按“等代楼板” 6m × 6m 查表 2. 2. 1-1 确定为 20kN/m2 ，则在消防车轮压直接作用下主梁的等效均布活荷载为 20 × 0. 8= 16kN/m2（ 若简单套用规范规定，则主梁的等效均布活荷载为 31 × 0. 8=24. 8kN/m2 ，比本条规定大 55% ）。
为简化设计计算取统一折减系数为 0.80
7. 墙、柱的等效均布活荷载计算时，楼板的等效均布活荷载按墙、柱所围成的“等代楼板”计算，以图 2. 2. 1-1 为例，柱网 6m × 6m 的楼盖结构的柱，消防车轮压直接作用在地下室顶板，对应于柱等效均布活荷载计算时的“等代楼板”应为 6m × 6m ，相应的等效均布活荷载应按“等代楼板” 6m × 6m 确定为 20kN/m2 ，则在消防车轮压直接作用下柱的等效均布活荷载为 20 × 0. 8= 16kN/m2 （若简单套用规范规定，则柱的等效均布活荷载为 31 × 0. 8= 24. 8kN/m2 ，比本条规定大 55% ）。
为简化设计计算取统一折减系数为 0.8 。
8. 上消防车的地上结构，进行结构整体计算时，消防车荷载不应采用等效均布活荷载，应根据可能出现的消防车数量，确定消防车的总荷载，构件设计时，按表 2.2.1-1 确定的等效均布活荷载计算。
9. 消防车荷载的效应组合见第 2.8 节。
以上内容来自
《结构设计统一技术措施(2018)》
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